- Пособие по применению СП 12. 'Определение категорий помещений, зданий и наружных.
- Пособие предназначено для практического использования организациями, занимающимися вопросами категорирования производственных и складских помещений, зданий и наружных установок по Расчет пожарной нагрузки в помещениях категории В1-В4 по СП 12.
- Файл: Пособие по применению СП 12. «Определение категорий помещений, зданий и наружных.
Документ называется — 'Пособие по применению СП 12. «Определение категорий помещений, зданий и наружных установок по взрывопожарной и пожарной опасности». Год издания 2014 Дополнительно, раз уж тема про СП 12. «Определение категорий помещений, зданий и наружных установок по взрывопожарной и пожарной опасности», то и его «вдогонку» можно скачать. + СКАЧАТЬ + СКАЧАТЬ Надеюсь, что данный материал поможет вам определить категорию помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности.
Документ называется — 'Пособие по применению СП 12. «Определение категорий помещений, зданий и наружных установок по взрывопожарной и пожарной опасности». Год издания 2014.
Определение категорий помещений, зданий и наружных установок по взрывопожарной и пожарной опасности Крупнейшая бесплатная информационно-справочная система онлайн доступа к полному собранию технических нормативно-правовых актов РФ. Огромная база технических нормативов ( более 150 тысяч документов) и полное собрание национальных стандартов, аутентичное официальной базе Госстандарта. это более 1 Терабайта бесплатной технической информации для всех пользователей интернета. Все электронные копии представленных здесь документов могут распространяться без каких-либо ограничений.
Поощряется распространение информации с этого сайта на любых других ресурсах. Каждый человек имеет право на неограниченный доступ к этим документам! Каждый человек имеет право на знание требований, изложенных в данных нормативно-правовых актах! СВОД ПРАВИЛ СП 12. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КАТЕГОРИЙ ПОМЕЩЕНИЙ, ЗДАНИЙ И НАРУЖНЫХ УСТАНОВОК ПО ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ И ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ Москва 2009 Предисловие Цели и принципы стандартизации в Российской Федерации установлены Федеральным законом от 27 декабря 2002 г.
№ «О техническом регулировании», а правила применения сводов правил - постановлением Правительства Российской Федерации «О порядке разработки и утверждения сводов правил» от 19 ноября 2008 г. № 858 Сведения о своде правил 1 РАЗРАБОТАН ФГУ ВНИИПО МЧС России 2 ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК 274 «Пожарная безопасность» 3 УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Приказом МЧС России от 25 марта 2009 г. № 182 4 ЗАРЕГИСТРИРОВАН Федеральным агентством по техническому регулированию и метрологии 5 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ Информация об изменениях к настоящему своду правил публикует ся в ежегодно издаваемом информационном указателе «Национальные стандарты», а текст изменений и поправок - в ежемесячно издаваемых информационных указа телях «Национальные стандарты». В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего свода правил соответствующее уведомление будет опубликовано в ежемесячно издаваемом информационном указателе «Национальные стандарты». Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования - на официальном сай те разработчика (ФГУ ВНИИПО МЧС России) в сети Интернет СОДЕРЖАНИЕ. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КАТЕГОРИИ ПОМЕЩЕНИЙ, ЗДАНИЙ И НАРУЖНЫХ УСТАНОВОК ПО ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ И ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ Determination of categories of rooms, buildings and external installations on explosion and fire hazard Дата введения - 2009-05-01 1.1 Настоящий свод правил разработан в соответствии со статьями 24, 25, 26, 27 Федерального закона от 22 июля 2008 г.
(1) где J - число сценариев развития аварий, возможных на наружной установке; Q dj ( a ) - условная вероятность поражения человека в определенной точке территории ( а) в результате реализации j -того сценария развития аварии, отвечающего определенному инициирующему аварию событию; Q j - частота реализации в течение года j -того сценария развития аварии, год -1. 8.2 Сценарии развития пожароопасных аварийных ситуаций и аварий рассматриваются на основе построения логического дерева событий. Число возможных сценариев развития аварий определяется по результатам анализа возможных на наружной установке аварийных ситуаций и аварий. 8.3 Условные вероятности поражения человека Q dj ( a ) определяют по значениям пробит-функций и на основе соотношений в соответствии с приложением. Условную вероятность поражения человека Q dj ( a ) от совместного независимого воздействия несколькими опасными факторами в результате реализации j -того сценария развития аварии определяют по соотношению. ( 2) где h - число рассматриваемых опасных факторов пожара; Q k - вероятность реализации k- того опасного фактора пожара; Q djk ( a ) - условная вероятность поражения k -тым опасным фактором пожара. 8.4 Частоты реализации сценариев развития аварий определяют по статистическим данным и (или) на основе методик, изложенных в нормативных документах.
Допускается использовать расчетные данные по надежности технологического оборудования, соответствующие специфике наружной установки. Приложение А (обязательное) А.1 Выбор и обоснование расчетного варианта В случае если использование расчетных методов не представляется возможным, допускается определение значений критериев взрывопожарной опасности на основании результатов соответствующих научно-исследовательских работ, согласованных в порядке, установленном для согласования отступлений от требований нормативных документов по пожарной безопасности. ( Введен дополнительно. ) а) происходит расчетная авария одного из аппаратов согласно; б) все содержимое аппарата поступает в помещение; в) происходит одновременно утечка веществ из трубопроводов, питающих аппарат, по прямому и обратному потокам в течение времени, необходимого для отключения трубопроводов.
Расчетное время отключения трубопроводов определяют в каждом конкретном случае, исходя из реальной обстановки, и должно быть минимальным с учетом паспортных данных на запорные устройства, характера технологического процесса и вида расчетной аварии. (А.1) где Р max - максимальное давление, развиваемое при сгорании стехиометрической газовоздушной или паровоздушной смеси в замкнутом объеме, определяемое экспериментально или по справочным данным в соответствии с требованиями. При отсутствии данных допускается принимать Р max равным 900 кПа; Р 0 - начальное давление, кПа (допускается принимать равным 101 кПа); m - масса горючего газа (ГГ) или паров легковоспламеняющихся (ЛВЖ) и горючих жидкостей (ГЖ), вышедших в результате расчетной аварии в помещение, вычисляемая для ГГ по формуле (А.6), а для паров ЛВЖ и ГЖ по формуле (А.11), кг; Z - коэффициент участия горючих газов и паров в горении, который может быть рассчитан на основе характера распределения газов и паров в объеме помещения согласно приложению. Допускается принимать значение Z по таблице; V св - свободный объем помещения, м 3; r г,п - плотность газа или пара при расчетной температуре t p, кг м - 3, вычисляемая по формуле.
(А.2) где М- молярная масса, м 3 кмоль -1; V 0 - мольный объем, равный 22,413 м 3 кмоль -1; t р - расчетная температура, °С. В качестве расчетной температуры следует принимать максимально возможную температуру воздуха в данном помещении в соответствующей климатической зоне или максимально возможную температуру воздуха по технологическому регламенту с учетом возможного повышения температуры в аварийной ситуации. Если такого значения расчетной температуры t p по каким-либо причинам определить не удается, допускается принимать ее равной 61 °С; С ст - стехиометрическая концентрация ГГ или паров ЛВЖ и ГЖ,% (объемных), вычисляемая по формуле.
Значение Z Водород 1,0 Горючие газы (кроме водорода) 0,5 Легковоспламеняющиеся и горючие жидкости, нагретые до температуры вспышки и выше 0,3 Легковоспламеняющиеся и горючие жидкости, нагретые ниже температуры вспышки, при наличии возможности образования аэрозоля 0,3 Легковоспламеняющиеся и горючие жидкости, нагретые ниже температуры вспышки, при отсутствии возможности образования аэрозоля 0 2 Расчет D Р для индивидуальных веществ, кроме упомянутых в, а также для смесей может быть выполнен по формуле. (А.4) где H т - теплота сгорания, Дж кг -1; r в - плотность воздуха при начальной температуре T 0, кг м - 3; С р - теплоемкость воздуха, Дж кг -1 К -1 (допускается принимать равной 1,01 10 3, Дж кг -1 К -1); Т 0 - начальная температура воздуха, К. А.2.3 В случае обращения в помещении горючих газов, легковоспламеняющихся или горючих жидкостей при определении массы m, входящей в формулы и , допускается учитывать работу аварийной вентиляции, если она обеспечена резервными вентиляторами, автоматическим пуском при превышении предельно допустимой взрывобезопасной концентрации и электроснабжением по первой категории надежности по Правилам устройства электроустановок , при условии расположения устройств для удаления воздуха из помещения в непосредственной близости от места возможной аварии. Допускается учитывать постоянно работающую общеобменную вентиляцию, обеспечивающую концентрацию горючих газов и паров в помещении, не превышающую предельно допустимую взрывобезопасную концентрацию, рассчитанную для аварийной вентиляции. Указанная общеобменная вентиляция должна быть оборудована резервными вентиляторами, включающимися автоматически при остановке основных.
Электроснабжение указанной вентиляции должно осуществляться не ниже чем по первой категории надежности. При этом массу m горючих газов или паров легковоспламеняющихся или горючих жидкостей, нагретых до температуры вспышки и выше, поступивших в объем помещения, следует разделить на коэффициент K, определяемый по формуле. 2 т = 0,01∙ πP 2( r 2 1 L 1 + r 2 2 L 2 + + r 2 nL n), (А.10) где Р 2 - максимальное давление в трубопроводе по технологическому регламенту, кПа; r 1, 2., n - внутренний радиус трубопроводов, м; L 1, 2., n - длина трубопроводов от аварийного аппарата до задвижек, м. А.2.5 Масса паров жидкости m, поступивших в помещение при наличии нескольких источников испарения (поверхность разлитой жидкости, поверхность со свеженанесенным составом, открытые емкости и т.п.), определяется из выражения. = WF и T, (А.12) где W - интенсивность испарения, кг с -1 м -2; F и - площадь испарения, м 2, определяемая в соответствии с в зависимости от массы жидкости m п, вышедшей в помещение. Если аварийная ситуация связана с возможным поступлением жидкости в распыленном состоянии, то она должна быть учтена в формуле введением дополнительного слагаемого, учитывающего общую массу поступившей жидкости от распыляющих устройств, исходя из продолжительности их работ.
А.2.6 Массу m п, кг, вышедшей в помещение жидкости, определяют в соответствии. А.2.7 Интенсивность испарения W определяется по справочным и экспериментальным данным. Для ненагретых выше расчетной температуры (окружающей среды) ЛВЖ при отсутствии данных допускается рассчитывать W по формуле. (А.15) где В, С а - константы уравнения Антуана, определяемые по справочным данным для давления насыщенных паров, измеряемого в кПа; Т а - начальная температура нагретой жидкости, К; М - молярная масса жидкости, кг кмоль -1. Формулы и справедливы для жидкостей, нагретых от температуры вспышки и выше при условии, что температура вспышки жидкости превышает значение расчетной температуры. А.3 Расчет избыточного давления взрыва для горючих пылей 1 Расчет избыточного давления D Р, кПа, производится по формуле ( ), где коэффициент Z участия взвешенной пыли в горении рассчитывают по формуле.
Ав = ( m ап + qT) K п (А.20) где m ап - масса горючей пыли, выбрасываемой в помещение из аппарата, кг; q - производительность, с которой продолжается поступление пылевидных веществ в аварийный аппарат по трубопроводам до момента их отключения, кг с -1; Т - время отключения, определяемое по (в), с; К п - коэффициент пыления, представляющий отношение массы взвешенной в воздухе пыли ко всей массе пыли, поступившей из аппарата в помещение. При отсутствии экспериментальных данных о величине К п допускается принимать: - К п = 0,5 - для пылей с дисперсностью не менее 350 мкм; - К п = 1,0 - для пылей с дисперсностью менее 350 мкм. Величину m ап принимают в соответствии.
А.3.5 Массу отложившейся в помещении пыли к моменту аварии определяют по формуле. (А.21) где К г - доля горючей пыли в общей массе отложений пыли; К у - коэффициент эффективности пылеуборки. Принимают равным 0,6 при сухой и 0,7 - при влажной пылеуборке (ручной). При механизированной вакуумной пылеуборке для ровного пола К у принимают равным 0,9; для пола с выбоинами (до 5% площади) - 0,7; m 1 - масса пыли, оседающей на труднодоступных для уборки поверхностях в помещении за период времени между генеральными уборками, кг; m 2 - масса пыли, оседающей на доступных для уборки поверхностях в помещении за период времени между текущими уборками, кг. Под труднодоступными для уборки площадями подразумевают такие поверхности в производственных помещениях, очистка которых осуществляется только при генеральных пылеуборках. Доступными для уборки местами являются поверхности, пыль с которых удаляется в процессе текущих пылеуборок (ежесменно, ежесуточно и т.п.).
А.3.6 Масса пыли m i ( i = 1; 2), оседающей на различных поверхностях в помещении за межуборочный период, определяется по формуле. = M i(1 - α)β i, ( i = 1, 2), (А.22) где - масса пыли, выделяющаяся в объем помещения за период времени между генеральными пылеуборками, кг; M 1 j - масса пыли, выделяемая единицей пылящего оборудования за указанный период, кг; - масса пыли, выделяющаяся в объем помещения за период времени между текущими пылеуборками, кг; M 2 j - масса пыли, выделяемая единицей пылящего оборудования за указанный период, кг; a - доля выделяющейся в объем помещения пыли, которая удаляется вытяжными вентиляционными системами. При отсутствии экспериментальных данных о величине a полагают a = 0; b 1, b 2 - доли выделяющейся в объем помещения пыли, оседающей соответственно на труднодоступных и доступных для уборки поверхностях помещения ( b 1 + b 2 = 1). При отсутствии сведений о коэффициентах b 1 и b 2 допускается принимать b 1 = 1, b 2 = 0. A.3.7 M i ( i = 1; 2) могут быть также определены экспериментально (или по аналогии с действующими образцами производств) в период максимальной загрузки оборудования по формуле. P = Δ P 1 + Δ P 2, (А.24) где D Р 1 - избыточное давление, вычисленное для горючего газа (пара) в соответствии с и; D Р 2 - избыточное давление, вычисленное для горючей пыли в соответствии.
А.5 Определение избыточного давления для веществ и материалов, способных сгорать при взаимодействии с водой, кислородом воздуха или друг с другом с образованием волн давления Расчетное избыточное давление D Р для веществ и материалов, способных сгорать при взаимодействии с водой, кислородом воздуха или друг с другом, определяют по, полагая Z = 1 и принимая в качестве Н т энергию, выделяющуюся при взаимодействии (с учетом сгорания продуктов взаимодействия до конечных соединений), или экспериментально в натурных испытаниях. В случае, когда определить величину D Р не представляется возможным, следует принимать ее превышающей 5 кПа. Б.1 Определение категорий помещений В1 - В4 осуществляют путем сравнения максимального значения удельной временной пожарной нагрузки (далее - пожарная нагрузка) на любом из участков с величиной удельной пожарной нагрузки, приведенной в таблице.
Таблица Б.1 - Удельная пожарная нагрузка и способы размещения для категорий В1 - В4. (Б.2) где S - площадь размещения пожарной нагрузки, м 2 (но не менее 10 м 2).
В помещениях категорий В1 - В4 допускается наличие нескольких участков с пожарной нагрузкой, не превышающей значений, приведенных в таблице. В помещениях категории В4 расстояния между этими участками должны быть более предельных. В таблице приведены рекомендуемые значения предельных расстояний l пр в зависимости от величины критической плотности падающих лучистых потоков q кр, кВт м -2, для пожарной нагрузки, состоящей из твердых горючих и трудногорючих материалов. Значения l пр, приведенные в таблице, рекомендуются при условии, если Н 11 м; если Н. Q кр, кВт м -2 Древесина (сосна влажностью 12%) 13,9 Древесно-стружечные плиты (плотностью 417 кг м - 3 ) 8,3 Торф брикетный 13,2 Торф кусковой 9,8 Хлопок-волокно 7,5 Слоистый пластик 15,4 Стеклопластик 15,3 Пергамин 17,4 Резина 14,8 Уголь 35,0 Рулонная кровля 17,4 Сено, солома (при минимальной влажности до 8%) 7,0 Если пожарная нагрузка состоит из различных материалов, то q кр определяется по материалу с минимальным значением q кр. Для материалов пожарной нагрузки с неизвестными значениями q кр предельные расстояния принимаются l пр ≥ 12 м.
Для пожарной нагрузки, состоящей из ЛВЖ или ГЖ, расстояние l пр, между соседними участками размещения (разлива) пожарной нагрузки допускается рассчитывать по формулам. = Q wΔP = max. (В.9) где m п - масса вышедшей перегретой жидкости, кг; С р - удельная теплоемкость жидкости при температуре перегрева жидкости Т а, Дж кг -1 К -1; Т а - температура перегретой жидкости в соответствии с технологическим регламентом в технологическом аппарате или оборудовании, К; Т кип - нормальная температура кипения жидкости, К; L исп - удельная теплота испарения жидкости при температуре перегрева жидкости Т а, Дж кг -1. Если аварийная ситуация связана с возможным поступлением жидкости в распыленном состоянии, то она должна быть учтена в формуле введением дополнительного слагаемого, учитывающего общую массу поступившей жидкости от распыляющих устройств, исходя из продолжительности их работы. В.1.6 Масса m п вышедшей жидкости, кг, определяют в соответствии. В.1.7 Интенсивность испарения W определяется по справочным и экспериментальным данным. Для ненагретых выше расчетной температуры (окружающей среды) ЛВЖ при отсутствии данных допускается рассчитывать W по формуле.
(В.16) В.4 Метод расчета критериев пожарной опасности для горючих пылей В.4.2 Количество поступивших веществ, которые могут образовывать горючие пылевоздушные смеси, определяют, исходя из предпосылки о том, что в момент расчетной аварии произошла плановая (ремонтные работы) или внезапная разгерметизация одного из технологических аппаратов, за которой последовал аварийный выброс в окружающее пространство находившейся в аппарате пыли. В.4.3 Расчетная масса пыли, поступившей в окружающее пространство при расчетной аварии, определяется по формуле. (В.23) В.5 Метод расчета интенсивности теплового излучения В.5.1 Интенсивность теплового излучения рассчитывают для двух случаев пожара (или для того из них, который может быть реализован в данной технологической установке): - пожар проливов ЛВЖ, ГЖ, СУГ, СПГ (сжиженный природный газ) или горение твердых горючих материалов (включая горение пыли); - «огненный шар». Если возможна реализация обоих случаев, то при оценке значений критерия пожарной опасности учитывается наибольшая из двух величин интенсивности теплового излучения. В.5.2 Интенсивность теплового излучения q, кВт м -2, для пожара пролива жидкости или при горении твердых материалов рассчитывают по формуле. E f, кВт м -2 М, кг м -2 с -1 d = 10 м d = 20 м d = 30 м d = 40 м d= 50 м СПГ (метан) 220 180 150 130 120 0,08 СУГ (пропан-бутан) 80 63 50 43 40 0,10 Бензин 60 47 35 28 25 0,06 Дизельное топливо 40 32 25 21 18 0,04 Нефть 25 19 15 12 10 0,04 Примечание - Для диаметров очагов менее 10 м или более 50 м следует принимать Е f такой же, как и для очагов диаметром 10 м и 50 м соответственно. При отсутствии данных допускается принимать величину Е f равной 100 кВт м - 2 для СУГ, 40 кВт м - 2 - для нефтепродуктов, 40 кВт м -2 - для твердых материалов.
В.5.3 Рассчитывают эффективный диаметр пролива d, м, по формуле. L ф = KG 0,4, (B.40) где K - коэффициент, который при истечении сжатых газов принимается равным 12,5; при истечении паровой фазы СУГ или СПГ - 13,5; при истечении жидкой фазы СУГ или СПГ - 15; G - расход горючего газа, кг с -1. Г.1 При оценке пожарного риска для наружной установки следует рассматривать следующие опасные факторы: (Измененная редакция. ) - избыточное давление и импульс волны давления при сгорании газо-, паро- или пылевоздушных смесей на открытом пространстве; - тепловое излучение при пожарах проливов горючих жидкостей и пожарах твердых материалов, реализации «огненного шара», струйном горении; - воздействие высокотемпературных продуктов сгорания газо- или паровоздушной смеси в открытом пространстве.
Если для рассматриваемой наружной установки невозможна реализация какого-либо из указанных выше опасных факторов, то этот фактор при оценке потенциального риска не учитывается. Условную вероятность Q dj ( a ) поражения человека при реализации j -того сценария развития аварии, как правило, вычисляют по значениям пробит-функции Pr.
Взаимосвязь величины Pr и условной вероятности поражения устанавливается таблицей, между реперными точками которой возможна линейная интерполяция. Таблица Г.1 - Значения условной вероятности поражения человека в зависимости от величины пробит-функции Pr. Pr = 5 - 0,26ln( V), (Г.1) (Г.2) где D Р - избыточное давление, Па; i - импульс волны давления, Па.
С помощью таблицы определяют условную вероятность поражения человека. Например, при значении Pr = 2,95 значение Q dj ( d ) = 2% = 0,02, а при Pr = 8,09 значение Q dj ( a ) = 99,9% = 0,999. Г.3 Условную вероятность поражения человека тепловым излучением при пожаре пролива горючей жидкости, пожаре твердого материала или «огненном шаре» определяют в следующей последовательности: а) рассчитывают величину Pr по формуле. (Г.4) где t 0 - характерное время обнаружения пожара, с (допускается принимать t = 5 с); х - расстояние от места расположения человека до зоны, где интенсивность теплового излучения не превышает 4 кВт м -2, м; u - скорость движения человека, м с -1 (допускается принимать u = 5 м с -1); 2) для воздействия «огненного шара» величина t принимается в соответствии с приложением. Б) с помощью таблицы определяют условную вероятность поражения человека тепловым излучением.
В случае, если радиус очага пожара при пожаре проливе, пожаре твердых материалов или реализации «огненного шара» больше или равен 30 м, условная вероятность поражения человека принимается равной 100%. Условную вероятность поражения человека при струйном горении вычисляют следующим образом: - определяют длину факела по методу в соответствии с приложением; - в случае, если L ф ≥ 30 м, условная вероятность поражения принимается равной 6%; - в случае, если L ф ) рассчитывают по формулам: - при. Инструкция по эксплуатации мерседес s 4300. Q ( C ) d Для горючих газов при отсутствии подвижности воздушной среды 0,1 1,29 0,05 1,38 0,01 1,53 0,003 1,63 0,001 1,70 0,000001 2,04 Для горючих газов при подвижности воздушной среды 0,1 1,29 0,05 1,37 0,01 1,52 0,003 1,62 0,001 1,70 0,000001 2,03 Для паров легковоспламеняющихся жидкостей при отсутствии подвижности воздушной среды 0,1 1,19 0,05 1,25 0,01 1,35 0,003 1,41 0,001 1,46 0,000001 1,68 Для паров легковоспламеняющихся жидкостей при подвижности воздушной среды 0,1 1,21 0,05 1,27 0,01 1,38 0,003 1,45 0,001 1,51 0,000001 1,75 Д.3 Концентрация С н может быть найдена по формуле.
(Д.7) где Р н - давление насыщенных паров при расчетной температуре (находят из справочной литературы), кПа; Р 0 - атмосферное давление, равное 101 кПа. Уровень значимости Q ( C ) выбирают, исходя из особенностей технологического процесса. Допускается принимать Q ( C ) равным 0,05.
Д.4 Коэффициент Z участия паров ненагретых легковоспламеняющихся жидкостей при сгорании паровоздушной смеси может быть определен по графику, приведенному на рисунке. Рисунок Д.1 - Зависимость Z от X Значения Х рассчитывают по формуле. Ключевые слова: взрывопожарная опасность, пожарная опасность, категории, помещения, здания, наружные установки, пожарный риск Руководитель организации-разработчика: Начальник ФГУ ВНИИПО МЧС России Н.П. Копылов Руководитель темы: Заместитель начальника отдела Д.М. Гордиенко Ответственные исполнители: Ведущий научный сотрудник И.М. Смолин Ведущий научный сотрудник В.А.
Колосов ГОСТЫ, СТРОИТЕЛЬНЫЕ и ТЕХНИЧЕСКИЕ НОРМАТИВЫ. Некоммерческая онлайн система, содержащая все Российские Госты, национальные Стандарты и нормативы. В Системе содержится более 150000 файлов нормативно-технической документации, действующей на территории РФ. Система предназначена для широкого круга инженерно-технических специалистов.